Страница: 1/3
Аустенит (тв. р-р C - Fe-g(ГЦК) HB=200 d=40-50%)
Ц1-перв. цементит (карбид Fe3C НВ=800) Ц2-втор. цементит (более мелкие пластинки)
Феррит (тв.р-р С – Fe-a(ОЦК) НВ=100 sв=300Мпа d=30-50%)
Перлит (мех. смесь Ф+Ц)-эвтектоид (НВ=160 sв=800Мпа d=10%)
Ледебурит (смесь Ц+А)-эвтектика (НВ=700, хрупкий), ниже 727 Л=П+Ц, т.к. А сущ. ниже 727 не может.
Влияние Si: повышает s и уменьшает способность вытяжки.
Влияние Mn:повышает прочность, не снижая пластичности, снижает крсноломкость и вред от O2 и S.
Влияние Р: растворяется в Ф и выделяется на гр. зерен, охрупчивает сталь, придает хладоломкость.
Влияние S: увеличивает красноломкость. Влияние N и O2: охрупчивают сталь.
Влияние Н2: разрывает КР железа, обр. микротрещины – флакены.
Отжиг: нагрев+выдержка+медленное охлаждение
1)диффузионный. Для уменьшения хим. Неоднородности.(Тнагр.=1100-1200 выдержка 10-20ч.)
2)полный отжиг. Для снятия внутр. напр. Нагр. выше АС3.В пред. 1-го зерна А возникает неск.зерен П.
3)неполный отжиг.Для снятия внутр. напр.,сниж. НВ,улучш. обраб. заэвтект. сталей. Нагрев выше АС1.
4)изотермический. Распад А на Ф и Ц при пост. т-ре. Нагрев, охл. до 700 (в распл. солей), выдержка с
обр. П. и охл. на воздухе.Быстрее полного отжига в 2-3 раза.
5)сфероидизирующий отжиг. Превращ. Пластинчатый П в зернистый.Для сталей с С>0,65%.Улучш.
обр. резанием. Нагрев до АС1,охл. до 700, выдержка, нагрев до 600, охлаждение на воздухе.
6)рекристаллизационный отжиг. Для снятия наклепа.Нагрев до 700, происх. восстан. нач. структуры.
Нормализация: нагрев выше АС3 или АСm, выдержка и охл. на спокойном воздухе.Получ. пластинча-
тый сорбит.Сниж. внутр. напряжения, происх. перекристаллизация. Но НВ выше чем при отжиге.
Закалка: нагрев выше АС1, выдержка и охл. с V>Vкр.Структура неравновесного мартенсита.
1)изотермическая закалка 2)закалка с самоотпуском (охл. до 200-300, затем охл. на воздухе).
3)закалка с обр. холодом. Сталь охл до конца линии мартенс. превр.: увел.НВ, стабилизир. размеры.
Отпуск: нагрев выше АС1, охл. на воздухе.Получ. уст.структуру, увел. пластичности, уменш. напряжений.
Перед отпуском материал должен быть Мз(HRC=60). 1)низкотемп. 200, Мо, HRC=60 (инстр.ст., шар.подш.)
2)среднетемп. 400,То, HRC=40 (рессорно-пруж.) 3)высокотемп. 600, Со, HRC=30 (улучш. стали)
ТО=Закалка+Высокий отпуск=Улучшение.
Влияние ЛЭ: Cr повышает жаро-,корр.стойкость, прокаливаемость, замедл. распад мартенсита.
Ni пов. Пластичность и вязкость, сниж. хладноломкость, Vкр,чувствит. к концентраторам напряжений.
Si увеличивает обл. a (кремнистые ферриты), жаростойкость.Увеличивает тепловую хрупкость.
Mn –близок к Ni, более дешевый, снижает Vкр, вязкость феррита.
Mo W обр. карбиды, увелич. прокаливаемость, измельчают зерно.
доэвтектоидные 0,02-0,8% низкоуглеродистые <0,3%
эвтектоидные 0,8% среднеуглеродист. 0,3-0,7%
заэвтектоидные 0,8-2,14% высокоуглеродист. >0,7%
Ст0…Ст6 констр. обыкновенного качества (sв=380-500Мпа d=25-17%) 50-65 ресс.пружин.
08…65 констр.кач. (0,08-0,65%С sв=330-600Мпа d=33-16% 08-25 сварн.констр. 30-45 улучш.(оси,шатуны))
У7…У13 инстр. (зернистый П 0,7-1,3%С НВ=170-190 ТО: У10-У13 закалка(выше АС1, вода)+отпуск(1700С)
НRC=62 реж.инстр. У7-У9 закалка (выше АС3, вода)+отпуск(3000С) НRC=58 ударно-штамп.инстр.
08Х13 нерж.ст. ферритный класс
09Х15Н8Ю Cr-Ni нерж.ст. аустенитно мартенситная sв=1100Мпа
10Х13СЮ жаростойкая сталь
110Г13Л сталь Гатфилда (А, НВ=200 при деформ: НВ=500) траки гусениц, долота отбойных молотков.
1112 магнитомягкая сталь (крупнозерн. кремнистый феррит,ТО: отжиг в защитной атмосфере, серд.тр-ров.)
11ХФ нетеплостойкая ЛС(250) высокой тверд. (60-67ед.) хор.лезвийность. ручной инстр., д/о, нож.полотна.
12Х1 ЛС для измер. инструмента (ТО: длительный низкотемпературный отпуск)
Реферат опубликован: 13/12/2007